EL GENERADOR
SÍNCRONA II
Malpaso Niño Deyvi
Rojas Cerdan Nahum Josser
Sanchez Cerna Didier
Soncco Veliz Gerson
Vivanco Rivera Andres
Estado del Arte de la Maquina
Asincrona
A lo largo de la historia se han desarrollado diferentes tipos de máquinas de generación, donde los generadores
rotativos han sido los utilizados de forma convencional en los sistemas de generación convencionales tanto
hidraulica,
termica,
etc..
Para la generación undimotriz(olas), han sido desarrolladas múltiples formas de accionamiento, las cuales han
sido heredadas principalmente de la energía eólica y de aplicaciones en minicentrales hidráulicas. Por ello, se
van a analizar las diferentes máquinas rotativas de generación y sus posibilidades en el sector de energías
marinas.
SISTEMAS INNOVADORES
La Aplicación de Generadores Síncronos de Baja Potencia, "AEL-LPSG", ha sido diseñada para el estudio del
procedimiento y las maniobras necesarias para la sincronización de generadores síncronos con la red, con el
objetivo de verter la energía generada tal ycomo sucede en plantas de generación de potencia reales.
Implementacion del generador sincrono en centrales eolicas
Para superar los inconvenientes de los generadores de accionamiento directo convencionales, se han descrito
los generadores síncronos de accionamiento directo que comprenden devanados inductores superconductores
que proporcionan una densidad de par de torsión aumentada para su uso en turbinas eólicas.
P1) Relación
de las lecturas obtenidas en la experiencia
Ensayo de deslizamiento
P2) Con la información obtenida en la prueba de deslizamiento,estimar las reactancias del eje
directo y cuadratura(Xd , Xq)de la máquina AEG.
P3)Calcular la relación Xd/Xq y compruebe si este valor se encuentra dentro del rango
usual para máquinas de este tipo y potencia.
La reactancia síncrona transversal Xq es siempre menor que la Xd.
Obsérvese que, en máquinas de polos salientes, normalmente la relación es:
En nuestro caso, de los datos obtenidos del cálculo anterior:
Remplazando:
Se puede observamos que la relación Xq/Xd no está dentro del rango teórico para las máquinas de polos salientes esto pudo suceder
debido la técnica usada para poder determinar adecuadamente dichos parámetros y a la imprecisión de estos.
P4)Utilizando los valores xd, xq (P3) y ra (medido en el ensayo 3), construir la característica
teórica P vs. d . Contrastar con los puntos obtenidos experimentales. Calcular los errores y
explicar las divergencias.
Sabemos que:
V = 380 volt.
I = 5.3 amp.
Cos = 0.8
φ= 36.87°
Xd=5.43
Xq=4.77
Ef = V + jXq.I + j(Xd - XI).Id + ra.I
Donde:
Reemplazando los valores obtenidos en (4) y (5) en (1):
ra≃0
EQ=V+jXq×I ...(2)
△EQ=j(Xd-Xq).I ...(3)
Ef=235.44∠4.93° +2.32∠4.93°+ 1.83*(5.3∠-36.87°)
Ef=246.04∠6.12º
Resolviendo la ecuación (2):
EQ =380/√3 ∠0°+ j4.77*(5.3∠-36.87°)
EQ =235.4∠4.93°…(4)
Reemplazando los valores obtenidos:
Donde:
δ=4.93
P=3VIcosφ=(3f V)/xd .senδ+ (3V^2)/2 (1/xq -1/xd ).sen2δ
Ψ=δ+φ
Ψ=4.93+36.87
Ψ=41.8º
Resolviendo la ecuación (3):
ΔEQ = j(5.43-4.77)*5.3*sen(41.8°)
EQ =235.4∠4.93°…(5)
P=29700.12.senδ +1835.45.sen2δ
P5) De los gráficos anteriores indicar cuál sería la potencia máxima que podría
entregar el generador AEG sin perder el sincronismo y cuál es el ángulo delta
límite.
P6). Graficar Ia vs. If para cada caso la curva que une los puntos de mínimos Ia,
constituirá el lugar geométrico de los Cos = 1.0. Estimar las curvas a otros
factores de potencia.
CONCLUSIONES
● La forma de onda de la curva P – δ tiene forma de una parábola, pero no
bien definida, a diferencia de una máquina de rotor liso.
● La relación x_d>x_q es mayor que 1 para máquina de polos salientes.
● El ángulo de potencia me salió bien pequeños, alrededor de 4.93°.
● El ángulo crítico esta cercano a 90°.
● De las curvas V podemos apreciar que a medida que aumenta la potencia
de salida del generador, la corriente de campo correspondiente al factor
de potencia unitario también se incrementa, ya que la tensión en barra se
mantiene constante entonces al aumentar la potencia máxima, se
aumenta también la corriente de excitación if